由于T梁橋頂升支點(diǎn)處的不均勻沉降對(duì)梁體的受力產(chǎn)生較大的影響,因此在整個(gè)PLC同步頂升過程中需要確保梁體是在進(jìn)行剛體位移,各支點(diǎn)的頂升要保持高度同步。PLC多點(diǎn)控制液壓同步頂升系統(tǒng)在多個(gè)建筑物的移位工程中得以成功運(yùn)用,可滿足本項(xiàng)目的設(shè)計(jì)要求。
PLC多點(diǎn)控制液壓同步頂升綜合考慮了頂升力和位移的雙重因素。液壓千斤頂可準(zhǔn)確反映出各千斤頂?shù)膶?shí)際頂力,位移傳感器(拉線傳感器或光柵尺)可準(zhǔn)確地反應(yīng)出頂升豎向位移。將兩者通過系統(tǒng)進(jìn)行聯(lián)控,可確保頂力的穩(wěn)定輸出,以達(dá)到平穩(wěn)頂升的目的,同時(shí)在某支點(diǎn)位移稍有偏差時(shí),可及時(shí)通過系統(tǒng)對(duì)相應(yīng)支點(diǎn)的頂力進(jìn)行自動(dòng)調(diào)節(jié),確保頂升過程的同步,確保梁體安全。
交替頂升方法
傳統(tǒng)的頂升方法是有兩組千斤頂,一組為頂升千斤頂,另一組為隨動(dòng)千斤頂。當(dāng)頂升千斤頂一次頂升行程到位后,用隨動(dòng)千斤頂進(jìn)行換撐,待頂升千斤頂收缸并調(diào)整標(biāo)高后再進(jìn)行下一行程的頂升,如此重復(fù)。但這種頂升方法存在的問題是每次用隨動(dòng)千斤頂進(jìn)行換撐的時(shí)候支撐體系都有一個(gè)微小的壓縮變形,當(dāng)頂升高度太高的時(shí)候這種壓縮變形將無(wú)法忽略。
本次頂升高度為11.181 m,為全國(guó)很大頂升高度。因此不能采用傳統(tǒng)的頂升方法進(jìn)行頂升,而是采用交替頂升。交替頂升兩組均為頂升千斤頂,分別獨(dú)立成系統(tǒng),當(dāng)一組千斤頂在進(jìn)行頂升作業(yè)時(shí),另一組千斤頂可進(jìn)行標(biāo)高調(diào)整,待一個(gè)頂升行程完成后可立刻開始下一個(gè)頂升行程。單個(gè)頂升行程為100 mm。
交替頂升的缺點(diǎn)是需要同時(shí)投入兩組頂升千斤頂,施工成本增加較大,且千斤頂出現(xiàn)故障的概率成倍增加。優(yōu)點(diǎn)是兩組千斤頂均為主動(dòng)對(duì)支點(diǎn)施加頂升力,消除了臨時(shí)支撐壓縮變形帶來(lái)的安全隱患,且施工進(jìn)度可大大加快。
施工監(jiān)控
T梁橋頂升橋梁頂升是一項(xiàng)要求精細(xì)的施工作業(yè),并且整個(gè)過程處于動(dòng)態(tài)。因此,為了確保梁體的安全和整個(gè)頂升過程中的梁體線形符合設(shè)計(jì)要求,需要獨(dú)立的第三方監(jiān)控單位對(duì)梁體的位移和應(yīng)力數(shù)據(jù)進(jìn)行實(shí)時(shí)監(jiān)控,與施工單位的位移數(shù)據(jù)進(jìn)行相互校核。
通過對(duì)既有結(jié)構(gòu)建模計(jì)算,對(duì)頂升過程中的位移偏差和應(yīng)力變化設(shè)置預(yù)警值和極限值。達(dá)到預(yù)警值時(shí)需實(shí)時(shí)下達(dá)監(jiān)控指令對(duì)偏差較大的千斤頂進(jìn)行加壓或卸載以將偏差調(diào)整回預(yù)警值以下。達(dá)到極限值時(shí)需實(shí)時(shí)下達(dá)監(jiān)控指令停止所有千斤頂?shù)墓ぷ鳎M(jìn)行逐一排查,找出原因后調(diào)整到預(yù)警值以下,再進(jìn)行未完成的頂升工作。
控制指標(biāo)
根據(jù)建模計(jì)算結(jié)果以及參照相關(guān)規(guī)范要求,對(duì)既有梁體制定了以下位移偏差以及應(yīng)力變化幅值的控制指標(biāo):
(1)PLC同步頂升施工目標(biāo)是成橋后橋面設(shè)計(jì)標(biāo)高與橋面實(shí)際標(biāo)高誤差控制在±5.0 mm以內(nèi),橫橋向控制在±2.0 mm以內(nèi)。
(2)PLC同步頂升過程中,縱橋向墩柱之間的沉降差預(yù)警值為3.5mm,極限值為5.0 mm。
(3)PLC同步頂升過程中,T梁橋頂升附加應(yīng)力預(yù)警值為1.0 MPa,極限值為1.5 MPa;過程中不出現(xiàn)新的裂縫,原有裂縫寬度無(wú)明顯增大。
網(wǎng)站標(biāo)題:PLC多點(diǎn)控制液壓同步頂升系統(tǒng)的運(yùn)用
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